‘Ž‡–À±…‹…‘†‡‰‡‹‡”Àƒ A la vista de lo anterior, es razonable suponer que la expresión 2.1 pueda describirse del siguiente modo: ݉ݒଶ ݐ ͳ ൌ ܳ ൬ ൰ ൬ ൰ (2.2) ݁݀ଷ ݀ ܿݏܣ En donde Q, K y C son tres constantes no dimensionales que deberán ajustarse de manera empírica mediante procedimientos que no serán descritos en el presente documento (experimentación, tratamiento estadístico de datos obtenidos en casos reales, etc.). Una vez en este punto, todavía resulta posible avanzar mediante razonamientos físicos sencillos. En efecto, suponiendo que la capacidad de penetración del proyectil sea proporcional a aquella fracción de su energía cinética proyectada normalmente sobre la coraza, se obtienen unos valores de K y C iguales a 1 y 2 respectivamente, siendo posible de esta forma llegar a la siguiente expresión: ݉ ݁ݐ ݒ ݀ ቀ ଶ ൌ ܳ (2.3) ܿݏܣቁ En donde Q sería ahora la única constante a determinar (Nótese que se ha pasado de una función F completamente genérica a otra cuya estructura depende solamente de una constante indeterminada). Tal y como ya se ha dicho, no hay nada que garantice la validez de 2.3. No obstante, basta con que las suposiciones efectuadas sean razonables (no hace falta que sean correctas del todo) para que se pueda ajustar el valor de Q en base a los datos experimentales disponibles sin problemas excesivos, y por tanto, para considerar a la expresión 2.3 al menos como una primera aproximación. Finalmente, y a pesar de la complejidad del problema tratado, puede decirse que la expresión 2.3 funcionará bien para procesos de penetración esencialmente estáticos y gobernados por la plastificación del acero de la coraza (ver 2). Si se desea mayor generalidad, no quedará más remedio que introducir variables adicionales, como por ejemplo (y sin ánimo de ser exhaustivo): x La densidad del material de la coraza para tener en cuenta efectos de frenado debidos a la inercia de dicho material. x Las velocidades del sonido en el material tanto del proyectil como de la coraza para incluir fenómenos de interacción elástico/dinámicos. x Coeficientes de tipo termodinámico cuando la generación de calor durante el proceso de penetración sea importante. 3. Par máximo obtenible en motores eléctricos rotativos En este punto se desarrollará una expresión para calcular el par máximo que puede obtenerse de un motor eléctrico rotativo funcionando en régimen continuo, usando al efecto el esquema procedimental indicado en la introducción, unos pocos conocimientos básicos de física y las hipótesis simplificadoras siguientes: H3.1.- En cuanto a los detalles de disposición interior, se supondrá que todas las secciones transversales de todos los motores serán geométricamente semejantes entre sí. H3.2.- Los motores tendrán la forma exterior de un cilindro de sección circular y, a efectos eléctricos, podrán caracterizarse con un solo valor de la intensidad de corriente. ϴ
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